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語(yǔ)言：
磁鋼的渦流損耗會(huì )提升永磁電機轉子的溫度嗎？稀土永磁同步電念頭(REPMSM)擁有體積小、分量輕、效率上等特點(diǎn)，評論上轉子無(wú)基波消耗，轉子溫升應當較低，但本質(zhì)狀況則否則。以作者研制的一臺增安型稀土永磁同步電機為例，試驗時(shí)出現轉子溫抬高達125°C的現象。轉子溫度過(guò)高，會(huì )對釹鐵硼永磁體形成去磁的危險，影響電機正常工作。本文分析了可能形成轉子溫升過(guò)大的緣故，提出了降低溫升的對策。
1. 轉子結構：REPMSM的定子取異步電機的定子，它的結構通常指轉子的結構。異步起動(dòng)REPMSM的轉子由鼠籠條、轉軸、轉子鐵心和永磁體構成，轉子鐵心由沖片疊壓而成，并在轉子鐵心內填入釹鐵硼永磁體，同時(shí)鑄鋁形成鼠籠。
其起動(dòng)過(guò)程同異步電機，當定子電樞繞組中通人三相對稱(chēng)交流電時(shí)，形成圓形轉動(dòng)磁場(chǎng)，此時(shí)轉子靜止，轉子鼠籠切割磁力線(xiàn)，并感覺(jué)出交流電形成交變磁場(chǎng)，與定子磁場(chǎng)作用，轉子起始轉動(dòng)。當轉子轉速靠近同步轉速時(shí)，鼠籠條中不再發(fā)生感覺(jué)電流，而是永磁體形成的恒定磁場(chǎng)與定子磁場(chǎng)同步轉動(dòng)，進(jìn)入正常運轉。
2. 轉子溫升發(fā)生緣故：電機運轉時(shí)的發(fā)燒，均來(lái)自于電機的消耗。REPMSM同步運轉時(shí)，轉子消耗包含永磁體消耗融洽波消耗等。
2.1)永磁體消耗 ：釹鐵硼的電阻率是(1.44×l0ˉ)Ω·m，擁有肯定的導電性，會(huì )在交變磁場(chǎng)中發(fā)生渦流消耗。釹鐵硼的導熱率為7.7cal/m.h.°C，傳熱性差。釹鐵硼磁鋼簡(jiǎn)易生銹、氧化，使熱量難以向外傳導，加重了轉子的溫升。
2.2)諧波消耗：受齒槽效應、定子磁場(chǎng)等因素影響，電機氣隙中的諧波磁場(chǎng)很復雜。氣隙中的諧波磁場(chǎng)以差異的速度相關(guān)于轉子活動(dòng)，在轉子鐵心和鼠籠條中感覺(jué)電流，從而發(fā)生諧波消耗，使轉子溫度抬高。
3 降低溫升的對策：由上述分析，提出相應處理方式如下。
3.1)永磁體分段、分層：永磁體的安放不再是整段原料，而是將一段永磁體分為多個(gè)小段或多個(gè)層，如圖2。而且對永磁體段(層)表面進(jìn)行電泳處理，以減小渦流消耗，降低轉子溫升。
3.2)增大氣隙：關(guān)于異步電機，增大氣隙會(huì )增大漏磁，使勵磁電流增大，效率降低。而關(guān)于稀土永磁同步電機，加大氣隙，則可增大高次諧波氣隙磁場(chǎng)磁阻融洽波漏抗，減少其磁鏈的交鏈水準，減弱諧波電流，降低定、轉子表面消耗融洽波消耗等，從而起到降低溫升的作用。
3.3)轉子選用半閉El槽或閉口槽：如此不妨減少轉子鐵心表面消耗和齒內脈振消耗，并使有用氣隙長(cháng)度減小，改良功率因數，同時(shí)降低氣隙磁導諧波的脈振幅值，減小磁導諧波形成的諧波消耗。
3.4)選取適當的槽配合：諧波次數越低，轉子槽數越多，消耗就越大;定、轉子槽數比靠近于1時(shí)，消耗對照小，因此盡量選取近槽配合。
3.5)定子繞組雙層短距分散繞組：雙層短距分散繞組根據需求選擇差異的跨距，不妨減少高次諧波，又使基波電動(dòng)勢減少不大，從而有用改良了氣隙磁場(chǎng)的波形，減少諧波消耗，降低溫升。
3.6)選用高品質(zhì)釹鐵硼永磁體：在本質(zhì)使用中發(fā)現，差異廠(chǎng)家制作的同牌號釹鐵硼永磁體功能有較大差別。釹鐵硼牌號差異，發(fā)生的渦流消耗大小差異，而且導熱率也有所差別。選擇導熱率相對較大的高功能釹鐵硼永磁原料，有利于磁鋼上熱量的傳導，從而降低轉子溫升。
4 樣機轉子溫升的改良對策及功效：由上述分析，調換樣機所用的釹鐵硼永磁鋼牌號，由以前的40SH換為33UH，從頭進(jìn)行溫升試驗，后果是定子鐵心溫度為80℃，溫升為51℃，轉子鐵心溫度為140℃，溫升為110℃。調換永磁體后轉子鐵心溫升下落了10℃，可見(jiàn)永磁體渦流消耗對轉子溫升影響很大。
5 結語(yǔ)：本文討論了稀土永磁同步電機轉子溫升過(guò)高的緣故，并分析提出了降低轉子溫升的方式。在對原樣機調換永磁體牌號后進(jìn)行試驗，表明永磁體的渦流消耗對轉子溫度影響很大。因此，若在電機制造過(guò)程中能采用永磁體分段或分層等對策，轉子溫升會(huì )有所下落。